一、 大体积砼施工。
1. 砼原材料。
2. 配合比。
3. 浇筑振捣。
4. 保温。
二、 冷却水管降温。
1. 冷却水管布置。
2. 冷却水运行。
3. 冷却效果。
4. 经济分析。
三、 内支架安装。
1. 支架安装。
2. 螺栓安装。
3. 螺栓验收。
4. 内外支架优缺点对比。
国电电力大同第二发电厂二期扩建工程8#机。
锅炉基础工程施工技术总结。
一、 工程概况。
本工程基础结构设计由钢筋混凝土基础底板，基础短柱、剪力墙组成。短柱内安装预埋螺栓内支架。底板长67.
92m，最宽处64m，高2.7m，为超厚大体积混凝土结构，混凝土工程量共10022m3。短柱最大截面2200×2200mm，混凝土工程量共364m3。
预埋螺栓设计为内支架安装工艺，锅炉本体钢结构安装对螺栓安装精度要求较高。因此超厚大体积混凝土结构施工和内支架螺栓安装工艺成为本工程的难点。
二、 超厚大体积混凝土结构施工。
本工程基础底板体积庞大，为我公司从未施工过的超厚大体积混凝土结构，需各部门相互协作、统一指挥，对整个系统进行周密布署、安排，才能完成此任务。为此，公司项目部领导高度重视，多次组织工程部、质量部、**部、建筑公司、试验室进行广泛研讨，制定措施、方案，以确保本次施工顺利完成。
制定措施如下：
一）原材料。
对周边原材料厂家进行全面考察，确认其**能力、材料质量，必须保证能连续**，材料质量无变化。提前签定**合同，采取在厂家储存、现场大仓收料的办法，确保原材料的连续**，保证原材料质量稳定。
二）混凝土试配。
优化配合比设计，尽量减少水泥用量，在满足泵送的情况下，减小水灰比，在可调范围内增加石子用量，采用60天后期混凝土强度值代替28天混凝土抗压强度。
三）混凝土搅拌、浇筑、振捣。
1） 混凝土搅拌：现场设大型集中搅拌站，满出力70m3/h，考虑现场实际情况，平均每小时能保证出灰量45m3。经计算无法满足现场需要。
因此，决定与现场另一家搅拌站协作，两家搅拌站同时**混凝土浇筑锅炉基础底板。
2） 混凝土浇筑振捣：现场采用3台地泵，1台37米泵车进行混凝土浇筑。采取斜面分层浇筑法，分层厚度约500mm，控制混凝土工作面，避免出现冷缝。
振捣采取二次复振，以排除混凝土内气孔，增强混凝土密实度。
四）混凝土温度裂缝控制。
本次锅炉基础底板施工一次混凝土浇筑量达到10022m3 ，为超厚大体积混凝土结构，因此特制以下措施以防止因结构内外温差过大发生温度裂缝。
1）材料选择：
水泥：采用低水化热，强度等级为32.5的矿渣硅酸盐水泥。
石子：在泵送允许的情况下，选粒径较大的5-31.5mm碎石。
砂子：采用含泥量≤3%的中砂。
外加剂：为了满足和易性和减缓水泥早期水化热发热量的要求，推迟并降低温度峰值，采用缓凝型减水剂（初凝12小时）。
粉煤灰：在混凝土中掺加活性粉煤灰替代部分水泥，减少水泥用量，从而减小混凝土水化热总量和最高温度峰值，并提高混凝土和易性和保水性，达到降低混凝土内外温差的目的。
2）配合比设计：进行试配，优化出最佳配合比。塌落度控制在120-160mm之间，混凝土初凝时间控制在12小时左右。尽量降低水泥用量，以最大程度降低水泥水化热总量。。
3）混凝土的搅拌、运输：采用泵送混凝土，罐车运输，施工时，派专人对混凝土搅拌进行监督，严格按配比进行搅拌，计量误差控制在规范之内。
4）混凝土的浇筑：在基坑西侧配置三台泵车，铺管浇筑，首先泵送与混凝土相同水灰比的砂浆，混凝土斜面分层浇筑，根据泵车浇筑速度及混凝土初凝时间，确定浇筑坡度为1：8，每层浇筑厚度为400mm～600mm，每个浇注点配备三台插入式振捣器，振捣时遵循快插漫拔的操作手法，插点间距400mm,振捣时间为20～30秒，严禁漏振及过振，应振至混凝土表面呈泛浆和不沉落时为止。
振捣上层混凝土时要插入下层混凝土内50mm左右。为了防止混凝土表面因为砂浆过多出现干缩裂缝，要在浇筑完的混凝土表面加一层洁净的石子，并增加压面的数量（5）降低混凝土的入模温度，采用冷水搅拌混凝土，尽量将混凝土的入模温度控制在15度左右。
5）控制混凝土的降低梯度，使混凝土的日降温差控制在1.5度左右。
6）混凝土的养护：混凝土浇筑完毕，按标高找平，用铝合金刮杠刮平，再用木抹子搓平。表面干硬后，根据当时温度进行计算，确定保温材料采用紧贴混凝土铺一层塑料布，然后覆盖棉被，最后覆盖一层塑料布，塑料布的主要作用是隔风，岩棉被主要作用是保温。
将混凝土内外温差控制在25度范围之内。
7）模板拆除，模板和保温层应在混凝土冷却到混凝土内部温度和室外最低温差小于25度后方可拆除，当拆模后的混凝土与外界温差大于250c时，在混凝土表面临时覆盖保温材料使其缓慢冷却。混凝土拆除模板过早会造成混凝土裂缝，应由项目部总工签发拆模令后方可进行模板的拆除。
一、大体积混凝土浇筑前裂缝控制计算。
一）、混凝土的水化热绝热温升值计算：
当考虑到混凝土导热及升温阶段的散热因素，按下式计算：
t（t）=cq（1－e-mt）/cρ
t（t）——浇筑完一段时间后，混凝土的绝热温升值（℃）
c——每立方米混凝土的水泥用量，矿渣硅酸盐32.5水泥为350kg/m3
q——每公斤水泥水化热量，q=335j/kg
c——混凝土的比热，c=0.96 j/（
——混凝土的质量密度，ρ=2400 kg/m3
e——常数，取2.718
m——热影响系数，m=0.43+0.0018q（普硅） m=0.55+0.001q（矿渣）
t——龄期（d），取4天。
混凝土内部最高温度：
t（max）= t（t）+ t（0）（入模温度）
t（max）=350×335×（1－e-0.885×4）÷（0.96×2400）+15=64.41℃
相应亦可建立绝热温升公式：
t（t）= cqε/cρ+f/50
f——每立方米混凝土中粉煤灰掺量80kg/m3
——不同浇筑块的热系数，取0.89
t（max）= t（t）+ t（0）（入模温度）
t（max）=350×335×0.89÷（0.96×2400）+80÷50+15=61.89℃
所以取t（max）=63.15℃
各龄期水化热绝热温升值。
t30=350×335×（1－e-0.885×30）÷（0.96×2400）=50.89℃
t25=350×335×（1－e-0.885×25）÷（0.96×2400）=50.89℃
t20=350×335×（1－e-0.885×20）÷（0.96×2400）=50.89℃
t15=350×335×（1－e-0.885×15）÷（0.96×2400）=50.89℃
t10=350×335×（1－e-0.885×10）÷（0.96×2400）=50.88℃
t5=350×335×（1－e-0.885×5）÷（0.96×2400）=50.28℃
t3=350×335×（1－e-0.885×3）÷（0.96×2400）=47.33℃
二） 各龄期混凝土收缩变形值计算：
y（t）=εy（1－e-0.01t）·m1·m2·m3…m10
εy（t） —各龄期混凝土的收缩变形值。
t——从混凝土浇筑后至计算时的天数。
εy——标准状态下的最终收缩值，取3.24×10-4
m1、m2、m3…m10——考虑各种非标准条件的修正系数，m1—水泥品种，取1.25
m2—水泥细度，3500取1.06
m3—骨料，石灰岩取1.0
m4—水灰比，取1.0`
m5—水泥浆量，取1.2
m6—养护天数，30天，取0.93
m7—环境相对湿度，50%，取1.0
m8—水力半径的倒数，构件周长与截面积之比，为r=l/a=（6400×2+270×2）/（6400×270）=0.0077，取0.557
m9—操作方法，机械振捣，取1.0
m1—配筋率2.93%,取0.912
则：εy（30）=3.24×10-4×（1－2.
718-0.01×30）×1.25×1.
06×1×1×1.2×0.93×1×0.
557×1×0.912=0.63×10 -4
y（25）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×25）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.539×10 -4
y（20）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×20）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.44×10 -4
y（15）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×15）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.338×10 -4
y（10）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×10）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.231×10 -4
y（5）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×5）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.119×10 -4
y（3）=3.24×10-4×（1－2.718-0.
01×3）×1.25×1.06×1×1×1.
2×0.93×1×0.557×1×0.
912=0.072×10 -4
三）、混凝土收缩当量温差：
ty（t）=εy（t）/α
ty（t）——各龄期（d）混凝土收缩当量温差（℃）
y（t）——各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值。
——混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5
则： ty（30）=0.630×10 -4/1.0×10-5=6.3℃
ty（25）=0.539×10 -4/1.0×10-5=5.4℃
ty（20）=0.440×10-4/1.0×10-5=4.4℃
ty（15）=0.338×10-4/1.0×10-5=3.4℃
ty（10）=0.231×10-4/1.0×10-5=2.3℃
ty（5）=0.119×10-4/1.0×10-5=1.2℃
ty（3）=0.072×10-4/1.0×10-5=0.7℃
各龄期阶段的混凝土收缩当量温差。
ty（3-5）= ty（5）- ty（3） =0.5℃
ty（5-10）= ty（10）- ty（5）=1.1℃
ty（10-15）= ty（15）- ty（10）=1.1℃
ty（15-20）= ty（20）- ty（15）=1℃
ty（20-25）= ty（25）- ty（20）=1℃
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